【導(dǎo)讀】本文主要介紹全新雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的設(shè)計與分析。這項全新的拓撲及其控制策略徹底解決了傳統(tǒng)雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器（電源容量及效率有限）中存在的電壓尖峰問題。該轉(zhuǎn)換器不僅可用作電池組和DC母線接口，而且還可雙向（電池充電方向和母線支持方向）高效工作。
本文主要介紹全新雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的設(shè)計與分析。這項全新的拓撲及其控制策略徹底解決了傳統(tǒng)雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器（電源容量及效率有限）中存在的電壓尖峰問題。該轉(zhuǎn)換器不僅可用作電池組和DC母線接口，而且還可雙向（電池充電方向和母線支持方向）高效工作。此外，本文還分析了電路及系統(tǒng)實施中每個區(qū)塊的工作原理。實驗結(jié)果顯示雙向都能實現(xiàn)高效率。300W輸入（為電池充電）1500W輸出（支持母線）樣機為電池充電的效率高達92.9%（300W），支持母線的效率達93.6%（1500W）。重新配置或并聯(lián)可輕松實現(xiàn)更高的功率級別。
介紹
作為電池制造工藝的一部分，電池單元或電池組必須通過測試，才能確保其能適當保持電池容量和正常功能。實施這類測試系統(tǒng)的標準方法包含電源電路和負載兩部分，其中電源電路可以正確的方式為電池充電，而負載則可用于在測試電池放電全過程。在該配置中，系統(tǒng)效率為0%，即用于測試電池的所有能量均已耗散。
使用雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器，可將耗散的能量返回系統(tǒng)，從而實現(xiàn)電池測試充電能量的循環(huán)利用。返回的能量隨后可用于測試后續(xù)的電池單元，所產(chǎn)生的功耗只來自于充放電電源轉(zhuǎn)換效率的損失，不會因放電的負載而產(chǎn)生功率損耗。
高效率DC-DC轉(zhuǎn)換器的另一個應(yīng)用是作為電池備份系統(tǒng)（BBU）的接口。在發(fā)生電力故障時，諸如數(shù)據(jù)中心之類的信息系統(tǒng)通常需要在斷電幾分鐘后的一段時間內(nèi)持續(xù)運行，然后經(jīng)由備份電源(如發(fā)電機)恢復(fù)供電。在此期間，一般采用電池組來維持設(shè)備的功能。電池組放電時，該電池組上會出現(xiàn)壓降，因而需要電源轉(zhuǎn)換接口來維持適當?shù)哪妇€電壓。此外，電池組還需要電源來補充和維持事件后損耗的電量。如果在一個單體雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器中能實現(xiàn)電池充電和母線接口功能，就能獲得極大的成本及尺寸優(yōu)勢。
圖1：現(xiàn)有的隔離式雙向圖1：現(xiàn)有的隔離式雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器拓撲
圖1是廣泛使用的現(xiàn)有隔離式雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器拓撲?？墒紫葘⑤斎隓C電壓逆變成AC電壓，然后再通過變壓器變壓并整流成輸出DC電壓。該拓撲不適合大功率應(yīng)用，因為漏感儲能和放電會導(dǎo)致開關(guān)MOSFET的高壓尖峰。為解決該問題，這一拓撲派生出大量版本[a – j]。但其中大部分拓撲都是著眼于通過阻尼電路或鉗位電路來降低該電壓尖峰的應(yīng)用，這有一定的改善作用，但不能從根本上解決問題。
本文主要介紹全新雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的設(shè)計與分析。它是雙向的，因此不需要其它的DC-DC轉(zhuǎn)換器或AC-DC轉(zhuǎn)換器來為電池充電。本文使用電池備份系統(tǒng)應(yīng)用來說明轉(zhuǎn)換器的工作原理。
全新高效率隔離式雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器
圖2顯示了這種全新隔離式雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的拓撲結(jié)構(gòu)。它包含3個功能區(qū)塊：區(qū)塊1、區(qū)塊2和區(qū)塊3。區(qū)塊2不僅對輸入與輸出電壓具有隔離作用，而且還能在它們之間提供固定比率的電壓升降。它是雙向的，電流可雙向流動。區(qū)塊1和區(qū)塊3提供準確的調(diào)壓，除輸入輸出電壓方向相反外，它們是功能相同的區(qū)塊。對于區(qū)塊1來說，電池位于輸出端。對于區(qū)塊3而言，母線位于輸出端。
區(qū)塊2
區(qū)塊2的功能是提供隔離以及固定比率電壓升降。通過在變壓器上增加一個小電容，這個小電容的自然諧振頻率和變壓器的漏感可提供零電流開關(guān)[k – l]。利用YC側(cè)電流的固有諧振頻率，MOSFET可在其諧振部分的過零點開關(guān)。當諧振電流達到零時，S5、S6、S7和S8就會始終開啟和關(guān)閉。當S5和S7開啟（t1至t2期間）時，YC側(cè)諧振電流IP以正弦波的形式流動，直至其達到零為止。然后，S6和S8會開啟，并且YC側(cè)諧振電流IP仍保持正弦波的形狀，以相反的方向流動，如t2至t3期間所示。如圖3所示，相同的開關(guān)序列可在兩個方向的運行，因而該電路自然是雙向的。
這款轉(zhuǎn)換器中的開關(guān)損耗接近于零，因而該轉(zhuǎn)換器能在極高的開關(guān)頻率下工作，頻率高達幾MHz，因而可實現(xiàn)超高的功率密度。此外，在二次側(cè)上實現(xiàn)完全零電流開關(guān)（ZCS）并在YC側(cè)實現(xiàn)部分ZCS（誤差是由磁化電流引起的，而且YC側(cè)上的零電壓開關(guān)（ZVS）已用于使開關(guān)損耗可忽略不計），還可實現(xiàn)極高的效率。
區(qū)塊2采用諧振來實現(xiàn)零電流開關(guān)，因此能有效解決開關(guān)MOSFET上的高壓尖峰問題。[a–j]中的其它拓撲只能在降低電壓尖峰幅度方面提供改進。區(qū)塊2的諧振頻率可高達幾MHz。因此，區(qū)塊2能在極高效率的情況下，實現(xiàn)極高的功率密度。
區(qū)塊1／區(qū)塊3
區(qū)塊1／區(qū)模塊3能提供JQ穩(wěn)壓的功能。它們具有相同的拓撲方式，在系統(tǒng)層面提供雙向工作，因此方向是相反的。以區(qū)塊1為例，如圖4所示，DY階段S1和S4開啟，流經(jīng)電感IL的電流會以與VIN成正比的速度上升。隨后S3開啟、S4關(guān)閉，進入第二階段；IL可能會是平直的，也可能會下降或上升，主要看輸入與輸出間的壓差。隨后，S2開啟、S1關(guān)閉，轉(zhuǎn)向第三階段；IL會以與VOUT成正比的速度下降。ZH，S4開啟、S3關(guān)閉，進入第四階段；很小負電流通過電感器。在這一轉(zhuǎn)換過程中，可將零電壓開關(guān)升降壓控制器用于實現(xiàn)零電壓轉(zhuǎn)換[m – n]。
由于采用ZVS開關(guān)，因而也能在區(qū)塊1／區(qū)塊3中實現(xiàn)高效率和高功率密度。
在本應(yīng)用中，該轉(zhuǎn)換器的簡單控制方法是：將區(qū)塊3的穩(wěn)壓VOUT設(shè)置為相對較低的母線電壓—低于大多數(shù)時候的額定母線電壓，但仍能支持母線負載。在該配置中，母線電壓大多數(shù)時間比區(qū)塊3的穩(wěn)壓VOUT高，因此區(qū)塊3只消耗無負載功率。同時，大多數(shù)時候，母線通過區(qū)塊1和區(qū)塊2為電池充電。母線電壓突然消失時，區(qū)塊3會立即加載工作，而且電流會流過區(qū)塊2和區(qū)塊3，支持母線。
該配置的優(yōu)勢在于可在雙向工作獲取高效率和高功率密度時，特別是這種母線電池接口應(yīng)用。
它需要為電池充放電模式提供不同功率級別。處于電池充電模式時，所需的功率級應(yīng)該比支持母線模式低很多。實際上，ZH把充電功率限制在某個水平以下，以確保安全。在該配置中，區(qū)塊3的n可進行并聯(lián)，以實現(xiàn)該母線功率級，而區(qū)塊1的1或m（m可能明顯小于n）應(yīng)能足以提供充電功率。因此，盡管獨立的區(qū)塊1或區(qū)塊3不是雙向的，但它們一起工作，將涵蓋兩個方向，總體尺寸／功耗與區(qū)塊1的n接近。由于支持母線和充電電池的功率比很高，因而該配置的優(yōu)勢非常顯著。
圖2：全新隔離式雙向圖2：全新隔離式雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的拓撲（把圖中模塊改為區(qū)塊）
圖3：區(qū)塊圖3：區(qū)塊2：YC及二次諧振電流的雙向流動：(a)充電電池方向；(b)支持母線的方向
圖4：區(qū)塊1：電流以ZVS間隔流經(jīng)電感
實驗結(jié)果
將48V用作母線電壓，12V用作電池電壓。因此區(qū)塊2的轉(zhuǎn)換比例需設(shè)計為4:1。
當VIN=48V，功率為300W，區(qū)塊2的模塊轉(zhuǎn)換比率為4:1時，負載超過50%后，測試的效率超過96%，峰值效率為96.2%。當負載低于50%時，效率下降，但負載為10%時仍能實現(xiàn)85.5%的效率。所有這些測試都是在室溫條件下進行的。圖5（a）顯示了在不同輸入電壓和負載條件下的效率矩陣測試。可將輸入電壓設(shè)計為26-55V，這樣6.5-13.75V的電池電壓就能反向支持母線。這一寬范圍可實現(xiàn)更多的電池配置，更為重要的是，有助于延續(xù)電池為母線提供支持的時間。
圖5（b）是區(qū)塊2模塊在支持母線方向的實驗效率測試結(jié)果，本文將其定義為反向。本實驗采用深循環(huán)船用鉛酸12V電池（部件號24DC-1，140分鐘的電池容量，寒冷及海洋情況下啟動電流超過500安培）通過區(qū)塊2模塊為母線提供支持。因為電池終端電壓隨著供電電流的上升而下降，因而VIN會從11.7V（IOUT =0.6A ? 4）降至10.9V（I OUT=6.3A ? 4）。峰值效率為96.9%。請注意，支持母線方向的效率甚至比電池充電方向的效率還要高，這對于該應(yīng)用而言非常有利，因為在反向條件下，電池支持母線所需的功率級要比充電電池方向高很多。支持母線方向的更高效率將簡化高功率應(yīng)用的熱管理設(shè)計。
對于500W的區(qū)塊1／區(qū)塊3模塊，實驗效率測試結(jié)果如圖6所示。峰值效率為97.3%。
這些模塊可通過控制電路使能功能，使得禁用的功耗明顯低于無負載功耗。在25?C溫度下，額定電壓為48V時，與500W區(qū)塊1模塊或區(qū)塊3模塊搭配使用的4:1轉(zhuǎn)換比率區(qū)塊2模塊，其典型禁用的功耗是0.04W無負載功耗是5.3W。
圖5：區(qū)塊2模塊（300W，4:1比例）在以下方向的效率實驗結(jié)果：(a）電池充電、（b）支持母線
圖6：區(qū)塊1／區(qū)塊3模塊（500W，室溫）的效率實驗結(jié)果
系統(tǒng)實施
針對該應(yīng)用構(gòu)建了這一雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的7?9英PCB樣機，如圖7所示，三個區(qū)塊3模塊（每個模塊500W）并聯(lián)，五個區(qū)塊2模塊（每個模塊300W）并聯(lián)。
圖7：系統(tǒng)實施
如圖2中的拓撲所示，簡單并聯(lián)模塊并將其放在一起，該轉(zhuǎn)換器就可工作了。將區(qū)塊3模塊的穩(wěn)壓VOUT設(shè)置為相對較低母線的電壓，該電壓比大多數(shù)時候的額定母線電壓低，但仍足以支持母線負載。采用這種方式，無需增加系統(tǒng)控制電路。一旦處在支持母線模式下，所有五個區(qū)塊2模塊都可立即處理電源。該配置的不足之處是：所有模塊都時刻保持工作狀態(tài)，而且其中一些模塊在其大多數(shù)工作時間處于輕負載／空負載功耗狀態(tài)。
為節(jié)省這種輕負載／空負載功耗，可以在模塊不需要保持工作狀態(tài)時，將其禁用。一旦母線電壓消失，一些模塊需要從禁用模式恢復(fù)到啟用模式。在此期間，母線電壓由儲能電容提供支持。需確保為母線添加足夠的電容，以在模塊快速重啟的時間區(qū)間內(nèi)提供支持。該電路板中的系統(tǒng)級控制電路可用于禁用／啟用模塊，以消除不必要的功耗。
在電池充電方向，可以禁用區(qū)塊2的四個模塊，并可禁用區(qū)塊3的三個模塊，這可提供300W的電池充電電源。
在支持母線的方向，區(qū)塊1的模塊可以被禁用，這可提供1500W的支持母線電源。在這個配置中，該系統(tǒng)能夠以300W/25A為電池充電，以1500W/31A支持48V母線。憑借140分鐘的電池容量，它從完全放電到完全充滿電，所需時間為2.3小時，隨后它還能為母線（1500W負載）提供28分鐘的供電。重新配置或并聯(lián)可輕松實現(xiàn)更高的功率級別。
在正向和反向模式下，區(qū)塊1／區(qū)塊3模塊都保持97.3%效率，區(qū)塊2的模塊的效率可達96.2%。0.78W是區(qū)塊1／區(qū)塊3模塊的禁用功耗，0.04W是區(qū)塊2模塊的禁用功耗。因此在該電池充電模式下，峰值效率為：
而在支持母線模式下，峰值效率為：
結(jié)論
本文主要介紹全新雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器的設(shè)計與分析。它可用于雙向（電池充電方向和支持母線的方向）連接電池組和DC母線。此外，本文還分析了電路及系統(tǒng)實施中每個區(qū)塊的工作原理。實驗結(jié)果顯示，該方法在兩個功率流向都實現(xiàn)高效率。我們?yōu)樵搼?yīng)用構(gòu)建了一款300W輸入（電池充電）1500W輸出（支持母線）雙向DC-DC轉(zhuǎn)換器樣機。憑借140分鐘的鉛酸電池容量，它從完全放電到完全充滿電，所需充電時間為2.3小時，隨后它還能為母線（1500W負載）提供28分鐘的供電。利用電路板上的系統(tǒng)控制電路，該樣機能夠以92.9%的效率（300W）為電池充電，以93.6%的效率（1500W）為母線提供支持。重新配置或并聯(lián)可輕松實現(xiàn)更高的功率級別。
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